1.4112鋼中含較高C、Cr，所以具有較高的淬透性和很好的耐磨性[1]，因而被廣泛地應用于惡劣環(huán)境中。由于含碳量高，韌性較低，易脆性斷裂[2]。在我國，該鋼曾作為航天航空尖端材料進行研制。近年來，隨著該鋼種在不銹、軸承、刀具行業(yè)的推廣應用[3]，國內(nèi)的特鋼企業(yè)進行過少量生產(chǎn)，多用于制造受沖擊負荷較小的零件或工具[4]。由于1.4112鋼屬高碳馬氏體型不銹鋼，與中低碳馬氏體不銹鋼相比，塑性較差，可鍛溫度區(qū)間較窄[5]，且生產(chǎn)時極易出現(xiàn)碳化物開裂，使鋼材不得不判廢或改鍛。2017年改變加熱介質以來，探傷合格率一直處于波動的狀態(tài)，比之前有較大的下滑。近期一度降到47%且發(fā)現(xiàn)有肉眼可見的孔洞，嚴重影響了公司的合同交付率。因此，提高探傷合格率成為本文的主要研究方向。
1. 生產(chǎn)工藝流程和設備參數(shù)
1.1 生產(chǎn)工藝流程
根據(jù)成材規(guī)格，制定1.4112鋼生產(chǎn)工藝流程：
（1）冶煉→模鑄→1000 t精鍛成材（簡稱1000直材）或1800 t快鍛+1000 t精鍛成材（簡稱1800+1000聯(lián)合材），生產(chǎn)≤?120 mm削皮材。
（2）冶煉→模鑄→1800 t精鍛成材（簡稱1800直材），生產(chǎn)直徑121～150 mm削皮材。
（3）冶煉→模鑄→3150 t快鍛＋1800 t精鍛成材（簡稱3150+1800聯(lián)合材）或1800 t精鍛+3150 t快鍛+1800 t精鍛（簡稱1800+3150+1800聯(lián)合材），生產(chǎn)直徑151～300 mm削皮材。
（4）冶煉→模鑄→3150 t快鍛（簡稱3150直材），生產(chǎn)≥?301 mm削皮材。
1.2 設備參數(shù)
第二煉鋼廠：主要設備有1座30 t非真空感應爐和1座30 t普通功率電弧爐、2座30 t LF爐、1座30 t VOD/VHD爐、1座30 t VD爐和5條臺車式地坑澆鑄線。根據(jù)鍛造廠提錠要求，初煉鋼水經(jīng)過LF精煉爐、VD爐脫氣后，可澆注成0.71、1.2、2.1 t或2.8、4、5 t或5.2、9 t或10~13 t可調錠型。
鍛造廠：分為老線和新線。老線主要設備有1000 t精鍛機、2000 t快鍛機、3500 t快鍛機。新線于2010年建立，主要設備有1800 t精鍛機、3150 t快精鍛機。加熱設備有環(huán)型加熱爐和室式加熱爐，加熱介質于2017年10月由水煤氣改成天然氣。
運輸方式：帶保溫罩的汽車。
1.3 鋼種的化學成分
1.4112鋼種相當于國內(nèi)9Cr18MoV鋼種，可用于制造不銹鋼切片、機械刃具以及剪切工具等材料。為了提高切削性能，多數(shù)用戶要求鋼中的硫質量分數(shù)按0.015%～0.030%控制?；瘜W成分見表1。
2. 產(chǎn)品缺陷與質量檢驗
2.1 產(chǎn)品質量缺陷
新線發(fā)生的質量問題，主要有兩種：
一種為鋼錠掉尾，是指鋼錠在鍛造過程中，錠尾部分橫向開裂而掉落，俗稱掉尾，見圖1。
一種為成品材探傷不合，傷波多數(shù)在20 dB以下，甚至底波消失，即傷波≥底波（F≥B）。在成品材部分斷面的中心區(qū)域，有肉眼可見的孔洞，見圖2。
2.2 低倍檢驗
取探傷不合材的低倍片做檢驗，見圖3。低倍定性為中心孔洞。從低倍片可見，隨著傷波的加重，低倍片上的中心缺陷越來越嚴重。圖3（a）試片有肉眼可見較小的孔洞；圖3（b）和（c）試片中心區(qū)域有非常明顯的孔洞，與圖2的缺陷一致。
2.3 高倍檢驗
切取探傷不合料的低倍試片（圖4），將缺陷部分制成小試樣進行高倍分析。圖4（a）為傷波較輕的試片，橫向切取，中心區(qū)域存在小孔洞；圖4（b）為傷波較重的試片，縱向切取。在高倍下可觀察到孔洞，孔洞附近均有碳化物存在，其中網(wǎng)狀碳化物沿著碳化物發(fā)生開裂。
3. 分析與討論
3.1 鍛造過程中掉尾問題的分析
2015年在采用大錠型生產(chǎn)時，尾部脫落的比例占65.7%，影響了綜合成材率[6]。
鋼錠尾部異常脫落，主要是鋼錠尾部產(chǎn)生內(nèi)部應力，由內(nèi)向外開裂。分析內(nèi)部應力產(chǎn)生的原因是鋼錠脫模時間過晚，脫模后鋼錠尾部溫度較低。當中心部位溫度冷卻到相變溫度點（Ar1）以下時，如果繼續(xù)冷卻而且冷卻速度太大時，就會在鋼錠的中心部位產(chǎn)生很大的拉應力，會導致尾部脫落[6]。
通過進一步數(shù)據(jù)統(tǒng)計和研究分析，認為造成掉尾的第二個原因是加熱爐待料溫度低。由于此鋼種為高碳馬氏體鋼，脫模時已獲得了馬氏體組織。由于鋼錠預熱不夠，高溫鋼錠入加熱爐后，由于爐溫待料溫度低，并沒有對鋼錠起到保溫或升溫的作用，反而使鋼錠中心部溫度進一步下降，加大了心部的應力。第三個原因是鋼錠均溫后，在低溫段升溫過程中，鋼錠升溫速度過快，由于此鋼導熱性不好，內(nèi)外部應力進一步加大，形成更大的熱應力和組織應力，導致內(nèi)部橫向開裂。鍛造初期，在外力的作用下，鋼錠或鋼坯經(jīng)加工變形后變成通到表面的裂口，嚴重時發(fā)生了掉尾問題，見圖1。
3.2 探傷不合問題的分析
針對探傷不合，結合錠型、工藝路線，按成品材支數(shù)統(tǒng)計探傷合格率。老線采用0.71 t錠型和新線采用9.0 t錠型所生產(chǎn)的成品材，探傷合格率非常好；而新線采用1.2、2.1和5.2 t錠型所生產(chǎn)的成品材探傷合格率不好，尤其前兩個錠型，探傷合格率更低，見表2。
因此，為查清影響探傷合格率的真正原因，結合高、低倍檢驗結果，同時收集現(xiàn)場的生產(chǎn)記錄、影像等信息與品種工藝規(guī)程進行技術分析。通過比對，本次研究樣本的高、低倍缺陷與以往探傷不合的缺陷相同，見圖3、圖4。
進一步調查、分析，具有這樣的規(guī)律：
（1）鋼錠保溫時間過長。受生產(chǎn)組織、設備故障等因素影響，鋼錠保溫時間較工藝要求長。
（2）現(xiàn)場人員在保溫時間的理解上存在差異。有人員認為，在鋼錠出環(huán)形爐第三段進入第四段（保溫段）時，開始保溫時間的計時，而不是按爐溫達到規(guī)程要求時開始計時。
（3）中間坯再燒時間過長。超規(guī)程要求時間。
（4）保溫符合規(guī)程要求，但仍發(fā)生探傷不合的情況。整爐的均溫和保溫時間完全符合工藝規(guī)程的要求。當具備出爐生產(chǎn)條件時，先出爐的前半爐鋼錠所產(chǎn)的材探傷全合格。但是由于小鋼錠多，鍛造時間長，導致后出爐的鋼錠因在高溫段滯留時間過長，所產(chǎn)材探傷合格率大幅降低。
（5）因設備故障，為保障生產(chǎn)的連續(xù)性，現(xiàn)場操作者通常按規(guī)程要求的下限溫度加熱保溫。但是，由于故障解除具體時間無法確定，為提高生產(chǎn)效率，操作者又未按要求進行降溫處理，人為導致了保溫時間過長。
（6）鋼錠裝車、紅送、裝爐過程中存在意外故障，導致鋼錠入爐溫度低而發(fā)生掉尾問題。在鍛造過程中，掉尾端的斷面裂紋向內(nèi)部延伸，導致探傷不合。
（7）加熱介質由水煤汽改為天然氣后，探傷不合的發(fā)生率比以前高。
3.3 其它因素的影響
為提高切削性能，要求鋼中的硫質量分數(shù)按0.015%～0.030%控制。結合探傷情況來看，與錳硫比無明顯對應關系，分別對比試驗0.30% Mn和0.60% Mn，均有探傷不合的發(fā)生，發(fā)生不合的，均滿足上文所述的共性問題。但為保證鋼水脫氧、材料性能，錳含量也不適宜過低。
除錠型大小的差異、鋼錠的保溫時間、成材規(guī)格有所不同外，其它的工藝參數(shù)，如化學成分控制、鋼錠加熱出爐溫度、中間坯的再燒溫度、道次變形量在爐次間和各生產(chǎn)批次間的相差并不大。
通過上述討論與分析，為解決探傷不合，調整方向應是鋼錠保溫時間及中間坯的再燒時間。
4. 工藝改進措施
由于加熱介質的改變，天然氣的熱值比水煤汽的熱值高，升溫速度也比水煤氣的升溫速度快。如果仍按原來的工藝進行加熱，對于易產(chǎn)生過熱、導熱性差、易形成穿孔的品種，不可避免地發(fā)生探傷不合。
通過上述分析與討論，在采用新加熱介質后，優(yōu)化新線的生產(chǎn)工藝：
（1）為避免掉尾，繼續(xù)采用高溫紅送，開辟綠色通道，首先保證此品種入爐，待料溫度由原來的550～600 °C提高到650～700 °C。
（2）如果紅送過程中發(fā)生意外，導致鋼錠入爐溫度低于常規(guī)溫度，應調整加熱爐待料溫度（T1），使之與錠尾平均溫度（T2）滿足：T1=T2+（150±10） °C且待料溫度不得超過700 °C。
（3）入爐均溫后，低溫段的升溫速度控制≤50 °C/h。
（4）鋼錠加熱工藝的優(yōu)化：保溫溫度1140～1160 °C，保溫時間按4~8 h。
（5）中間坯加熱工藝的優(yōu)化：再燒溫度1140～1160 °C，再燒時間依坯型按1.5~3 h控制。
